高爐悶爐是煉鐵生產(chǎn)的一種操作狀態(tài)，休風與復風是高爐暫時停止生產(chǎn)和隨后恢復生產(chǎn)的高爐操作方法。高爐停止生產(chǎn)和恢復生產(chǎn)的基本操作就是停止往爐內(nèi)送風和恢復往爐內(nèi)送風[1−4]。公司450 m3高爐處于爐役后期，存在本體4段冷卻壁破損嚴重、爐皮開裂等問題，高爐本體有諸多安全隱患。按公司安排，煉鐵廠對450 m3高爐進行悶爐檢修120.25 h。休風前制定了詳細的停爐、開爐計劃，生產(chǎn)過程中精心組織、認真貫徹，通過合理的悶爐焦比、堿度，同時利用CaF2、MgO低熔點的特點，在悶爐料里加入螢石和白云石，改善渣鐵流動性，使長期休風后的開爐工作快速、安全、順利完成，28 h全開風口、36 h達產(chǎn)[5−9]。

1.   悶爐及休風操作

1.1   悶爐前準備操作

（1）鐵水成分按照質量分數(shù)Si：0.6%~0.9%、S：0.03%~0.04%控制，鐵水溫度≥1470 °C，第一爐鐵后將鐵口角度提到14°，適當噴鐵口。

（2）提前空出料倉備料，備料情況：海南礦50 t，白云石30 t，螢石10 t，休風料用完后準備30 t水渣進倉，階段性調整配料結構、保證休風后各倉基本清空。

（3）組織對高爐本體冷卻設備進行全面查水，對漏水的冷卻設備和風口套進行處理或更換，確保順利封爐。

（4）休風前校準探尺零位、對高爐本體爐殼進行檢漏工作，對爐皮開裂煤氣漏點作好記號，放空重力除塵器內(nèi)瓦斯灰。

（5）提前備足黃沙、耐火磚、有水炮泥、黃油、水渣及相關封爐材料，提前與公司各個部門協(xié)調好煤氣管道吹掃事宜。

1.2   悶爐料的計算

為了能快速復產(chǎn)，悶爐料按照5 d組織，結合近期爐況實際，制定出悶爐方案：全爐焦比2.60 t/t，總爐料體積359.63 m3（實際裝料體積372.92 m3），悶爐料按5組分批次加入，保證悶爐料到達預期位置。根據(jù)冶煉周期、結合內(nèi)型尺寸，原燃輔料等情況進行計算，使休風后悶爐料到預期的位置，備料倉位休風后基本用空，休風順利。各關鍵參數(shù)詳見表1、表2和表3。

1.3   悶爐料的填充操作

悶爐料以填充部位不同，按五組分批次加入。焦批以4200 kg、礦批以9000 kg控制，正常料堿度按1.05、全爐料堿度按0.82控制。具體填充如下：

（1）第一組：加凈焦13批，加完后集中加螢石3000 kg。填充風口以上爐缸、爐腹，爐料體積79.17 m3（爐容83.34 m3）。

（2）第二組：加空焦14批，加完集中加螢石2000 kg。填充爐腰及爐身下部（體積分數(shù)20%），爐料體積90.98 m3（爐容91.38 m3）。

（3）第三組：加輕負荷料4組，每組由1批空焦+1批正常料組成。填充爐身中下部（體積分數(shù)30%），爐料體積69.56 m3（爐容71.64 m3）。

（4）第四組：加輕負荷料2組，每組由1批空焦+2批正常料組成。填充爐身中下部（體積分數(shù)25%），爐料體積56.57 m3（爐容59.70 m3）。

（5）第五組：加正常料6批。填充爐身上部（體積分數(shù)20%）+爐喉（體積分數(shù)15%），爐料體積63.35 m3（爐容63.8 m3）。

悶爐料總裝入量及體積見表4（壓縮率按13%折算）?？战?、正常料具體入爐結構：空焦由焦炭4200 kg+白云石700 kg組成，正常料由燒結礦5670 kg+球團礦1350 kg+海南礦1980 kg+白云石700 kg+螢石200 kg組成，料的總體積418.97 m3×（1−0.13）≈364.50 m3。

1.4   休風后的操作

（1）爐頂點火后迅速卸吹管、全部風口堵泥，然后停風機，再逐個砌磚堵泥抹油，確保封爐嚴實不透風，停爐過程中安排工長每小時巡查一次。

（2）降低高壓水壓力，關閉漏水的冷卻設備及氣密箱進水，2 h后停高壓泵，水量控制在正常水量（單位時間冷卻所需內(nèi)循環(huán)水體積）的1/2左右，4 h后停一臺常壓泵，爐底冷卻水控制在正常水量的1/3左右，一天后將冷卻水量控制到最小程度。

（3）兩個爐頂放散閥、重力除塵器放散閥打開，重力除塵器切斷閥、爐頂均壓放散閥關閉。

（4）熱風爐轉入悶爐，確認煤氣放散閥開到位，其余閥門關閉；注意高爐均壓煤氣管道要吹掃干凈。

（5）將凈煤氣總管上的盲板閥關閉，布袋系統(tǒng)按長期休風操作，料面蓋水渣2 m左右，均勻鋪滿料面。

2.   復風

2.1   復風前基本準備操作

開爐前12 h對高爐各大系統(tǒng)進行全面試車，復風前8 h對各設施設備、輔料、耗材、工具及能源介質進行確認，提前6 h對高爐本體及熱風爐冷卻水供水壓力恢復正常，確認設備處于完好狀態(tài)，提前3 h備螢石、白云石各10 t進倉，后續(xù)繼續(xù)鐵口燒氧氣和埋氧槍操作。

2.2   下部調整操作

450 m³高爐設有14個風口，本次悶爐期間對風口布局進行調整，由原來的?115 mm×8+?110 mm×6調整為?115 mm×6+?110 mm×8，統(tǒng)一長度尺寸為360 mm（斜5°），送風面積由0.1401縮小至0.1383 m2。復風前開鐵口兩側的1#、2#、13#、14#送風，送風總面積0.0407 m2。開口風原則遵循“高爐下料順暢,風量、風壓平穩(wěn)、渣鐵熱儲備充足,出渣、出鐵順利”，基本做到了一爐鐵開一個風口的節(jié)奏，考慮到漏水的原因，開風口順序為3#→12#→4#→5#→6#→7#→8#→11#→10#→9#，選擇了先“活半邊”的思路。

2.3   復風操作制度

（1）風量與頂壓的控制

風量恢復及頂壓調整情況如圖1、圖2所示。

（2）造渣操作

初始礦批選擇為9000 kg、焦批4080 kg，二元堿度1.027。入爐料選擇質量比為70%燒結礦+15%球團礦+15%海南礦（外加白云石3批合計2100 kg、螢石6批合計1200 kg，后續(xù)繼續(xù)每批加螢石100 kg，累計加入螢石11000 kg），視情況逐步加礦批，調整堿度、負荷。

（3）料制的調整

由于計劃休風時加凈焦、輕負荷料都有發(fā)展邊緣的作用，因此復風時的裝料首先是防止中心堵塞，要相應縮小礦石批重，疏導中心氣流，后期為了保證正常氣流方便調整，由悶爐料制焦3檔礦2檔逐步恢復為正常料制焦4檔礦4檔，形成較為合理的平臺+漏斗的料面，使中心和邊緣的兩股氣流相對穩(wěn)定、合理。隨著礦批的加大，逐步調整料制，具體變化如表5所示（C為焦炭，P為礦石，上標為布料角度，下標為布料圈數(shù)）。

（4）首次開口時間的選擇

根據(jù)冶煉周期結合已開風口的小套水溫差變化，選擇開口時間。本次在246 min后，13#風口小套水溫差8.1 °C，1#、2#、14#風口均已7.5~8.0 °C區(qū)間，和預計冶煉周期計算時間相差無幾。第一次開口16 min，出渣量正常、流動性好，冷凝渣鐵逐步排出。

（5） Si質量分數(shù)和鐵水溫度的選擇

恢復期間Si質量分數(shù)和鐵水溫度趨勢如圖3和圖4所示，復風第一天以保證渣鐵流動性為標準去組織生產(chǎn)，第二天白班關鍵指標控制：鐵水Si質量分數(shù)0.7%~1.0%、堿度1.1~1.15、風壓不超260 kPa、富氧不超3500 m3/h；第二天夜班關鍵指標控制：鐵水Si質量分數(shù)0.6%~0.9%、堿度1.14~1.18、風壓不超260 kPa、富氧不超3500 m3/h、鐵水溫度大于1450 °C；第三、四天鐵水Si質量分數(shù)分別按0.5%~0.8%、0.35%~0.65%控制，自此爐溫恢復正常。

3.   結束語

（1）根據(jù)渣、鐵比熱容的不同，多造渣可以快速活躍爐缸的理念，本次采取降低爐渣堿度的方法降低爐渣黏度，還在休風悶爐料里面添加了螢石和白云石等熔劑（螢石的的主要成份是CaF2，白云石的成分主要是MgO），CaF2和MgO熔點都比較低，其目的是使脈石中高熔點氧化物（SiO2、Al2O3、CaO）生成低熔點、低黏度的爐渣，可以起到稀釋爐渣的作用。

（2）為了減少休風期間熱量的損失，高爐上部密封采用高爐水渣覆蓋在料面，由于水渣是經(jīng)過反應過的物質，所以開爐期間只需要提供水渣熔化的熱量即可，無需提供水渣化學反應的熱量，減少燃料浪費。

（3）通過悶爐料的計算、合理布料，在易燒的風口前端放置少量的螢石，改善風口區(qū)域渣鐵流動性，避免渣鐵聚積在風口周圍將風口燒壞。

（4）通過調整悶爐料的下料結構，不僅大大改善料柱透氣性，同時能及時補充開爐初期熱量的需求。

文章來源——金屬世界